Beton Cz2

Front 1

Obliczeniach płyt prowadzonych metoda załomów płaty wydzielone przegubami liniowymi traktowane są jako

Back 1

Nieskończone sztywne

Front 2

Obliczeniach płyt prowadzonych metodą i linii załomów zakłada się

Back 2

Ześrodkowanie odkształceń pasma zarysowań do jednej rysy biegnącej środkiem tego pasa

Front 3

W przypadku elementu niewyznaczalne go można przyjmować stałą sztywność na każdej gałęzi wykresu momentów zginających. wyznacza się ją wówczas dla każdego rozważanego odcinka Na podstawie

Back 3

Ekstremalny wartości momentu zginającego na rozpatrywanym odcinku

Front 4

Zakłada się że wymagania ze względu na obrot plastyczny w stanie granicznym nośności są spełnione jeżeli wykaże się że pod wpływem odpowiedniej kombinacji oddziaływań obliczeniowych

Back 4

Kąt obrotu Nie przekracza dopuszczalnego kąta obrotu plastycznego

Front 5

Zmiana gęstości masy substancji wynikającej do betonu w czasie można wyznaczyć łącząc

Back 5

Pierwsze prawo fika I zasada zachowania masy

Front 6

Zgodnie z Pierwszym prawem fika

Back 6

Strumień masy cząsteczek jest proporcjonalny do ujemnego gradientu koncentracji

Front 7

ześrodkowanie możliwych przemieszczeń obrotów w przyjętych węzłach liniowych lub punktowych oraz całkowitej zesztywnienie pozostałych części konstrukcji

Back 7

Tylko przy sprawdzaniu stanu granicznego nośności

Front 8

Zastępczą uśredniona sztywność stropu żebrowego opartego na skrajnym skręcanym podciągu możemy wyznaczyć jak dla płyty pełnej jeżeli na długości tego pociągu występuje co najmniej

Back 8

8 żeber

Front 9

Zakłada się że ze w sklepieniową pracę płyty żelbetowej mamy do czynienia przy ugięciu nie większym niż

Back 9

1/2 grubości plyty

Front 10

Zakłada się że pręty zbrojeniowe w linii załomu powstałej w płycie w stanie granicznym

Back 10

Pozostają prostoliniowe

Front 11

Zakłada się że wymagania ze względu na obrót plastyczny w stanie granicznym nośności są spełnione jeżeli wykaże się że pod wpływem odpowiedniej kombinacji oddziaływań obliczeniowych

Back 11

Kąt obrotu nie przekracza dopuszczalnego kąta obrotu plastycznego

Front 12

Zakłada się że na powierzchni betonu stężenie substancji wynikającej z otoczenia cały czas trwania procesu jest

Back 12

Stałe

Front 13

Zagwarantowanie odpowiednie odkształcalności poszczególnych przekrojów elementów zginanego jest nie wystarczającym warunkiem do wystąpienia redystrybucji momentu jeżeli

Back 13

Może nastąpić zniszczenie jednego przęsła gdy pozostałe pracują w obszarze dalekim od wyczerpania nośności

Front 14

Wywołana wytypowanych węzłach redystrybucja momentów prowadzi do

Back 14

Liniowych zmian momentów w pozostałej części konstrukcji

Front 15

Wśród rodzajów idealizacji konstrukcji wyróżnia

Back 15

Zachowanie plastyczne

Front 16

Współczynnik warstwowość i płyt ortotropowe jest stosunkiem

Back 16

Wartości granicznych momentów jednostkowych określonych dla zbrojenia górnego i Dolnego

Front 17

Współczynnik ortotropii płyty ortotropowej jest stosunkiem

Back 17

Wartości granicznych momentów jednostkowych określonych dla dwóch prostopadłych kierunków zbrojenia

Front 18

Współczynnik dyfuzji określa się na podstawie

Back 18

Badań eksperymentalnych

Front 19

Wpływ zbrojenia na skręcanie na wartość skręcającego momentu rysującego jest

Back 19

Nieznaczny

Front 20

Według eurokodu 2 nośność żelbetowego przekroju skręcanego oblicza się jak

Back 20

Przekrój cienkościenny zamknięty

Front 21

Warunkiem wykorzystania nośności granicznej stropów płaskich jest zagwarantowanie zabezpieczenia przed zniszczeniem stropu na skutek

Back 21

Przebicia

Front 22

Wartości momentów zginających i skręcających w belkach zakrzywionych w planie zależą od stosunku

Back 22

Sztywności jednej belki Ei do sztywności skrętnej GI0

Front 23

W żelbetowych elementach skręcanych superponuje się efekty działania momentów skręcających

Back 23

Sił ścinających

Front 24

Strefach przegubów plastycznych nie powinna zostać przekroczona ustalona wartość

Back 24

Stosunku wysokości strefy ściskanej w stanie granicznym do wysokości użytecznej przekroju

Front 25

Rozwiązanie kinematyczny metodą mocy przygotowanych położenie węzłów siatki linii załomów wyznacza się Obliczając

Back 25

Minimum funkcji obciążenia granicznego ze względu na poszukiwaną wartość współrzędnej węzła

Front 26

W przypadku zagrożenia karbonatyzacja betonu konstrukcji żelbetowej projektuje się zgodnie z wymogami właściwymi dla klasy ekspozycji

Back 26

XC

Front 27

W przypadku zagrożenia chlorkami wynikającymi do konstrukcji żelbetowej projektuje się zgodnie z wymogami właściwymi dla

Back 27

Xd

Front 28

W przypadku ustrojów płytowych i belkowych w metodzie równowagi granicznej przyjmuje się następujące założenie upraszczające

Back 28

Jeżeli w którymś z przekrojów zostaje osiągnięta nośność przekroju z uwagi na zginanie to pojawia się w nim przegub plastyczny

Front 29

Ooo

w przypadku skręconych elementów żelbetowych o przekrojach złożonych otwartych (teowych ceowych dwuteowych) sztywność na skręcanie można określić

Back 29

Dzieląc przebój na prostokąty składowe każdy z nich przynosi część całkowitego momentu skręcającego stąd moment całkowity moment bezwładności będzie suma momentów bezwładności elementarnych elementów

Front 30

W przypadku skręcanych elementów żelbetowych o nieregularnym kształcie przekroju poprzecznego celu określenia biegunowego momentu bez płatności dokonuje się obliczeń dla

Back 30

Elipsy wpisanej w ten kształt

Front 31

w przypadku momentu statycznie wyznaczalnego można przyjąć

Back 31

Stałą sztywność zastępczą na całej długości jednoimienne i gałęzi wykresu momentów zginających

Front 32

W przypadku gdy zbiegające się w narożu płyty krawędzie są utwierdzone wówczas w rzeczywistości linie załomów mają postać

Back 32

Wachlarza

Front 33

XX W przypadku elementu statycznie wyznaczalnego obciążonego siła liniową na całej długości przęsła nie należy przyjmować

Back 33

Że w obszarze poza rysami przekrój pracuje jako niezarysowany a w miejscach rys występują dodatkowe sprężyste obroty

Front 34

XX W przypadku elementów statycznie wyznaczonego można przyjąć

Back 34

Stałą sztywność zastępczą na całej długości jednoimiennej gałęzi wykresu momentów zginających

Front 35

W przypadku elementów statycznie niewyznaczalne go można przyjmować z tą sztywność dla każdej gałęzi wykresu momentów zginających wyznacza się wówczas dla każdego rozważanego odcinka Na podstawie

Back 35

Ekstremalnej wartości momentu zginającego na rozpatrywanym odcinku

Front 36

W przypadku belki statycznie niewyznaczalnej sztywność na długości elementu można przyjąć jako stałą przy czym wyznacza się ją dla

Back 36

Średniej wartości momentów z obszaru o znaku dodatnim i ujemnym

Front 37

W przypadku belki jednoprzęsłowej obustronnie zamocowanej i zbrojonej proporcjonalnie do wartości momentów podporowych i przeslowych przy narastającym obciążeniu dojdzie kolejno do

Back 37

Zarysowania przekroju podporowego, uplastycznienia przekroju podporowego i redystrybucji i momentów do przekroju przemysłowego

Front 38

XX płyta żelbetowych dwukierunkowo zbrojonych wraz ze wzrostem ugiąć następuje efekt sklepieniowy w miarę przyrostu ugięcia w płycie obok momentów zginających pojawiają się

Back 38

Siły poprzeczne równoważone na obwodzie płyty siłami rozciągającym

Front 39

Xx Płyta w żelbetowych dwukierunkowo zbrojonych wraz ze wzrostem ujęć występuje efekt membranowy wymiary przyrostu ugięcia w płycie pojawiają się

Back 39

Siły ściskające równoważony na obwodzie płyty siłami rozciągającymi

Front 40

W pierwszym etapie w czasie eksploatacji konstrukcji żelbetowej postępuje zobojętnienie betonu lub nasycenie chlorkami w obrębie otuliny betonowej jest to okres

Back 40

Trwałości konstrukcji

Front 41

W pierwszej fazie pracy przekroju skręconego czyli przed wystąpieniem widocznego zarysowania sztywność na skręcanie w stosunku do wartości teoretycznej

Back 41

Redukuje się o 20% z uwagi na występowanie niedostrzegalny w mikrozarysowań

Front 42

W okresie odpowiadającym trwałości konstrukcji żelbetowej pole przekroju powierzchni stali zbrojeniowej

Back 42

Pozostaje stałe

Front 43

XX Obliczeniach płyt prowadzonych metodą linii załomów wartość rzeczywistego obciążenia granicznego jest

Back 43

?

Front 44

Narożu płyty przy słabszym zbrojeniu podporowym

Back 44

Linia załomu rozdwaja się

Front 45

XX modelu pracy żelbetowych elementów zginanych uwzględniającym gwałtowną zmianę sztywności w chwili zarysowania krzywizna

Back 45

Maleje bez przyrostu momentu zginającego

Front 46

Modelu pracy żelbetowych elementów zginanych bez gwałtownej zmiany sztywności w chwili zarysowania krzywizna

Back 46

Rośnie przy nieznacznym przyroście momentu zginającego

Front 47

XX model liniowo sprężystym z pominięciem pracy przekroju nie zarysowanego sztywność zginania określa się jako zależność

Back 47

Liniową przy momencie zginający mniejszym od momentu rysującego i krzywoliniową przy momencie zginającym większym od momentu rysującego

Front 48

W modelu liniowego sprężystym pracy żelbetowych elementów zginanych sztywność zginania określa się jako

Back 48

Iloczyn modułu sprężystości betonu i i sprawdzonego momentu bezwładności przekroju

Front 49

Modelu dwuczłonowym modelu pracy elementów zginanych sztywność określa się na podstawie zależności zbudowanej

Back 49

Gałęzi liniowo opisującej odkształcenia przekroju do momentu zarysowania przekroju oraz gałęzi liniowo lub nieliniowo opisującej odkształcenia spowodowane powstawaniem rys

Front 50

XX modelu ciągłej zmiany sztywności elementów zginanego

Back 50

Sztywność początkowa b0 podlega zmianom proporcjonalny do stosunku krzywizny do momentu niszczącego w danym przekroju

Front 51

Modelu ciągłej zmiany sztywności elementu zginanego stosunek momentu zginającego w przekroju do momentu niszczącego zmienić się może

Back 51

Wykładniczo mutacji psi

Front 52

Metodzie linii załomów stosowanej do obliczenia płyt wartościami niewiadomymi są

Back 52

Obciążenie granicznej i położenie węzłów siatki linii załomów

Front 53

W Kratownicowym modelu pracy żelbetowych elementów skręcanych wyróżnia się pręty

Back 53

Pionowe strzemionaPoziome

Poziome pręty podłużne

Ściskane krzyzulce betonowe

Front 54

XX w jaki sposób w analizie liniowo sprężystej Uwzględnia się wpływ pełzania betonu na odkształcenia konstrukcji

Back 54

Stosując liczbę poissona uwzględniającą wpływ pełzania

Front 55

W drugiej fazie pracy przekroju skręcanego czyli po wystąpieniu widocznego zarysowania sztywność na skręcanie należy zredukować do

Back 55

30% sztywności w fazie pierwszej

Front 56

Chwili zniszczenia ramy dwunawowej obciążonej równomiernie i siłą skupioną poziomu powstający przeguby plastyczne mogą spowodować wystąpienie mechanizmu zniszczenia

Back 56

Przechyłu piętra

Front 57

W chwili zniszczenia ramy dwunawowy i obciążonej równomiernie i siłą skupioną poziomu powstające przeguby plastyczne mogą spowodować wystąpienie mechanizmu zniszczenia

Back 57

Belkowego

Front 58

XX analiza plastycznej płyt nie bierze się pod uwagę

Back 58

Wytrzymałości betonu na rozciąganie

Front 59

W analizie modeli analogii piętrowej wymaga się aby

Back 59

Pręty rozciągane modelu pokrywały się z przebiegiem prętów zbrojeniowych

Front 60

W analizie modeli analogi prętowej stosuje się

Back 60

Pręty ściskane i rozciągane reprezentujące z drugich sił otrzymane z liniowej analizy sprężystej

Front 61

Uwzględnia się zwykle istotny wpływ na sztywność skręcania

Back 61

Momentów zginających

Front 62

Udziały części przekroju w przenoszeniu momentu skręcającego powinny być proporcjonalne do ich

Back 62

Sztywności na skręcanie w stanie niezarysowanym

Front 63

Trwałość konstrukcji jest utożsamiana z

Back 63

Czasem w którym substancje agresywne przenikają przez otulinę betonową

Front 64

Teoria nośności granicznej płyt jest wykorzystywana do sprawdzania nośności istniejących konstrukcji i rzadko jest stosowana do projektowania konstrukcji ze względu na ograniczenia nakładane w

Back 64

Tanie graniczne użytkowalności

Front 65

Substancja wnikające do wnętrza betonu i mogąca spowodować korozję stali zbrojeniowej

Back 65

Jony chlorkowe

Front 66

Substancja wnikające do wnętrza betonu i mogąca powodować korozję stali zbrojeniowej

Back 66

Dwutlenek węgla

Front 67

Stosując analizę plastyczną wymagania ze względu na ciągliwość można uznać za spełnione bez jawnego sprawdzenia Jeżeli między innymi

Back 67

Stosunek momentów na podporach pośrednich do momentów w przesle mieści się w przedziale między 0,5 do 2

Front 68

Stosując analizę plastyczną wymagania ze względu na ciągliwość można uznać za spełniony bez jawnego sprawdzenia Jeżeli między innymi

Back 68

Stal zbrojeniowa jest klasy B lub C

Front 69

Siła napędzają dyfuzję substancji wynikających do betonu jest

Back 69

Gradient ich koncentracji

Front 70

Rzeczywisty charakter zależności (moment- zginający krzywizna) W żelbetowych elementach zginanych ma charakter

Back 70

Monotoniczny krzywoliniowy

Front 71

Rozwiązanie statyczne zadania nośności granicznej płyt polega na

Back 71

Określeniu dopuszczalnego pola momentów i pola sił statycznych

Front 72

Rozwiązanie kinematyczne zadania nośności Granicznej płyt polega na

Back 72

Określenie dopuszczalnego pola prędkości lub przyrostów przemieszczeń

Front 73

Rozwiązania kinematycznego metodą równowagi granicznej płatów płyty nie można stosować gdy siły węzłowe wynikające z oddziaływania sił poprzecznych i skręcania są różne od 0 czyli gdy

Back 73

Linie załomu przecinają krawędzie swobodnie pod kątem 90 stopni